（1.馬頭發電總廠，河北邯鄲056044；。河北省電力公司，河北石家莊050021；3.河北省電力研究院，河北石家莊050021）量超標，根據色譜分析判斷為鐵芯故障，曾做現場處理，未能徹底消除故障。比較后一次返廠處理后取得了良好的效果。

　　馬頭發電總廠7主變壓器（以下簡稱主變）參數如下：型號為SFP8*240000/220，阻抗電壓13.7%空載電流0. 62%空載損耗252.7kW短路損耗646.7kW油質量33.8t，冷卻方式為強迫油循環式。1982年8月保定變壓器廠生產，1983年投運。

　　~1985年發電機先后2次發生端部短路事故，主變都受到低壓側出口短路沖擊。該變壓器1983~1985年油色譜分析正常，從1985年開始，發現主變總烴升高，且C2H2含量升高，究其原因顯然與主變承受短路電流沖擊有關。為消除總烴超標故障，1986 ~1994年曾經4次吊罩檢查，1994年在現場對該變壓器的上軛鐵進行了重新疊鐵。修后1994 ~1999年底運行比較穩定，總烴含量一直在注意值（150ML/L）以內，從2000年1月開始變壓器總烴逐步升高，6個月總烴上升到702.9ML/L，色譜分析數據見表1，1999 ~2001年負荷變化情況見表2. 1故障原因分析由表1、表2發現，隨著負荷的增長，變壓器總烴異常升高。按照三比值法（022）判斷變壓器內部存在局部700 *C的高溫部位。從2000* 06?18脫氣開始，2001*01*29計算絕對產氣速率為53. 66mL/d，從2000年1月至6月，主變總烴升高與其所帶負荷的增加密不可分。發電機無功負荷增大，定子電流升高，發電機出口電壓升高。由變壓器原理可知，變壓器結構確定后，鐵芯的磁通正比于端電勢（即近似電壓）由于電壓的升高造成總烴上升，根據變壓器的結構設計資料，結合歷次檢修資料、歷年的油色譜分析報告及1994年處理上軛鐵的狀況，認為變壓器總烴升高的根本原因是變壓器鐵芯存在故表1色譜分析數據取樣油中所含氣體/WL/L三比值時間總烴編碼脫氣表2發電機負荷統計時間有功功率/MW無功功率/定子電流/kA時間有功功率/無功功率/定子電流/腿一10腿一11腿一12障點。變壓器無功負荷增大、磁通升高是引發鐵芯故障、造成總烴升高的直接原因。

　　2修復的必要性如果保持現狀，定期進行脫氣處理，不能消除設備存在的故障，給安全生產留下嚴重隱患。

　　鑒于機組通流改造及發電機增容方案已經確定，發電機有功功率由200MW增容到220MW，發電機定子額定電流由8625A增加到9額定容量為240MV*A，實際利用轉移容量為213MV*A.發電機增容后視在功率為258.壓工作廠變消耗8%變壓器實際轉移容量238.1MV*A.隨著發電機增容改造，變壓器負荷電流的增大，如果不徹底處理主變鐵芯故障而維持現狀，很可能由于主變總烴含量過高而限制發電機的出力。

　　根據主變存在的鐵芯故障狀況，過去曾經過4次吊罩處理，沒有從根本上消除故障點，本次大修如仍然就地解體根據歷次檢修經驗很難保證徹底消除鐵芯故障點。因此，經河北省電力公司組織專家3檢查結果修復方案3.1解體檢查情況經解體檢查，變壓器三相線圈絕緣狀況良好，分接開關沒有燒痕和過熱跡象。拆下鐵芯上軛鐵后發現B相鐵芯立柱的低壓側有5~6片鐵芯過熱的痕跡，面積比較大的約有200mmX130mm，有的芯片上的漆膜已脫落。另外，從拆下的軛鐵芯片和鐵芯立柱上明顯可見，鐵芯的穿心螺桿處孔洞大多已成喇叭口狀。

　　3.2修復方案3.2.1利用原鐵芯修復將變壓器芯片壓平、脫油、干燥、重新涂漆，再進行疊鐵。主變原硅鋼片型號為ZP脫落，片間絕緣電阻變小，引起渦流增大，鐵芯局部過熱故障將再次出現。

　　3.2.2更換故障鐵芯35硅鋼片市場上找不到，如果使用現在的硅鋼片，厚度為0. 3mm，相差比較大。2種硅鋼片混用，在45*接縫處薄厚不一，漏磁增大，也可能造成局部發熱，所以此方案不可行。

　　3全部更換鐵芯按新型變壓器技術參數設計，采用0.的硅鋼片，將原上下軛鐵穿釘螺絲結構改為新型綁扎結構，從根本上解決了穿釘螺絲孔周圍鐵芯過熱的問題。

　　4技術經濟比較4.1技術分析使用原硅鋼片存在以下隱患：由于上軛鐵穿心螺桿處的鐵芯已成喇叭口狀，喇叭口高度大部分已達5 ~6mm，且喇叭口處芯片厚度已經變薄，即使采用滾壓工藝，也難以將變形部分壓平，在疊鐵時就有可能損傷其他芯片的漆膜，由此可能在運行中造成鐵芯局部過熱，很難完成增容后機組發電量的傳輸，無疑將造成巨大的經濟損失。

　　有資料記載變壓器返廠大修時，也曾采用原鐵芯片重新涂漆工藝，但組裝后鐵芯空載損耗驟增，比較后不得不被迫更換鐵芯。若該主變采用此工藝，也存在這種風險，一旦這種現象重演，肯定會延誤較長時間，不能按預定工期完成變壓器檢修任務，影響發電機組的投運，造成的經濟損失不可估量。

　　因此，從安全運行角度和檢修工藝的可靠性方面綜合考慮，更換鐵芯方案應為首選方案。

　　4.2經濟效益比較新鐵芯采用日本進口的硅鋼片，厚度為0.3mm，技術指標明顯優于原0.35mm厚的芯片。新鐵芯采用全斜接捆綁式結構，與原來穿心式結構相比，鐵耗明顯降低。新鐵芯損耗的設計值為164kW，而舊鐵芯的銘牌損耗值為252. 7kW，而鐵芯經涂漆處理再疊鐵后，損耗值要增加6%~8%，按7%計算，使用舊鐵芯其損耗值將達到270.4kW. 500h、平均上網電價0. 3196元/（kW*h）計算采用新鐵芯后，年減少的空載損耗折合人民幣：（270.4*164）X5500X0.3196=18.7（萬元）此電價按全公司平均售電價，因為空載損耗為無成本電價。（下轉第54頁）色印刷，雙月25日出版是由河北省電力公司主管河北省電機工程學會、河北省電力研究院合辦的河北省唯一的電力科技刊物是河北省優秀科技期刊并入編中國學術期刊（光盤版）主要刊登發電、輸配電（包括農電）用電、電力建設、科研設計、技術改造等方面的論文與經驗成果，主要欄目有：科技論文、經驗介紹、計算機應用、討論與建議、設計與施工、事故分析、科技管理、產品信息等。

　　來稿要求：1稿件內容力求理論聯系實際，重點突出層次分明，數據可靠文句通順簡練數學推導簡明扼要，避免冗長的公式推導，每篇文章一般不超過5000字。

　　2來稿請提供電子版稿件同時附打印稿H份每頁字數不超過400字，留出行距與字距3文章題名應力求簡潔（不宜超過20字）確切地展現文章的中心內容和重要論點并附英文標題超過3000字的稿件應附有150~300字的與3~8個。

　　4文章署名不宜超過3人。

　　5文章層次用阿拉伯數字分級編號層次標題應簡短明確，題末不用標點符號。層次劃分不宜超過4節，每兩層次編號數字之間加右下角圓黑點末數字后不加點。如：第1層次用1、2、…，第2層次用1.1、1.2、…，依此類推層次的編號均應左頂格寫后空一格寫標題另起一行縮進兩格寫內文。分行并列敘述的用小寫英文字母a、b.、c、……順序表示此編號均應左起空兩格書寫在編號的圓點后空一字母字距再寫具體內容。

　　6外文字母的正斜體、大小寫必須寫清楚；上下角碼的相應位置及各種符號必須區別明顯形狀相似而容易混淆的外文需在打印稿上注明文種與大小寫。

　　7計量單位一律采用國家法定計量單位及符號，技術術語要用國內通用名稱8表格與插圖應科學、簡潔、自明。表格使用三線表表序與表題應寫在表格上方表內數字的單位和百分號等歸并在欄目中，如果表格內全部欄目中的單位均相同則可把單位標示在表格頂線上方的右端。表內空白代表未測或無此項，“一”代表無*0*代表實測結果為零。

　　9公式的順序號用阿拉伯數字排在行末頂格。公式的說明接寫說明文字。說明文字與量綱之間用逗號隔開。