2.1FT二次間tt性矩路引起零序過壓保護誤動2.1.1故障現(xiàn)象2001年5月3日13時22分，昌變3主變在更換微機保護裝置過程中，發(fā)生屏頂llOkVB相小母線B630間性接地現(xiàn)象，4主變保護110kV側(cè)零序過壓保護動作，4主變?nèi)齻?cè)開關(guān)跳閘。

　　2.1.2保護動作情況分析4主變動作報文為：502msVomCK110.5V，對采樣報及波形圖分析：1101cVPT二次B相接地時，保護裝置采樣感受B相電壓降為4.5V，A相和C相電壓升高為76.8V，自產(chǎn)3U為110.IV.錄波圖同樣反映出AC相電壓升高，B相電壓降低，開口3U沒有電壓。

　　（2〉從電壓相位來看，AC相電壓相位角由12（f變?yōu)?5°左右，電壓回路異常的示意如，等效電路回路如等效電路回路由上面分析可知，由于FT二次B相接地造成FT二次繞組4加了一個與B相同相位的偏移電壓，引起AC相端圖中：L（電纜芯長度）=180m p（電導系數(shù)）=578（電芯截面軹）=2.5 110kV電壓互感器B相繞接地短路時110kV電壓互感器B相熔斷器未熔斷，其熔斷器熔斷電流為15A，可見UOfcV電壓互感器B相接地短路后短路電流小于15A.從采樣值可知：UB在控制小母線處為4.5V，則接地電阻：i2根據(jù)錄波圖比例尺可知故障前系統(tǒng)電壓EB：因B相短路在N‘600處產(chǎn)生了偏移電壓，其相位與B同相位，則FTAC相控制室小母線處的端電壓為：C相電動勢）電壓幅值升高，相位發(fā)生了變化，而造成4主變自產(chǎn)3U達到零序過壓定值。

　　2.2FT回路兩點接地引起零序過壓保護課動2.2.1事故現(xiàn)象生接地故障，昌亞二線保護裝置425m距離段、428ms零序段動作出口跳閘，經(jīng)1491m重合閘出口，重合成功，與此同時，昌變110kV 1、2主變302m*高壓側(cè)零序過壓保護第一時限（定值為104V/0.38）出口，跳開35kV昌熱一、二線，502ms高壓雩序過壓保護第二時限（定值為104V/t）。58）出口，跳主變?nèi)齻?cè)開關(guān)，造成熱電廠從系統(tǒng)解列，昌吉變10kV、35kV母線失壓。

　　2.2.2從錄波圖和報文信息分析1、2主變跳閘的報文104.00V⑵錄波圖分析計算4745.96A⑶數(shù)據(jù)分析存在兩個問埋系統(tǒng)故障二次開口零序電壓為84.75V（換算到自產(chǎn)零序電壓為48.9V），沒有達到1、2主變芩序過壓保護定值104V，而保護裝置動作記錄的電壓值為109.5V和l（M.00V在昌亞二線開關(guān)跳閘以后，也就是故障量持續(xù)到473i后消失，并沒有達到1、2主變高壓側(cè)零序過壓時間定值0.5S，1、2主變高壓側(cè)零序過壓不應出口跳1、2主變?nèi)齻?cè)開關(guān)。

　　2.2.3保護裝置檢及原因根據(jù)以上存在的兩個問題，著重對裝置的零序過電壓保護和電壓回路進行了檢，分析情況如下：故障消失保護未返回2主變保護裝置高壓側(cè)零序過壓保護定值進行檢中，發(fā)現(xiàn)當過壓故障量的持續(xù)時間（比定值時間少25ms左右）并沒達到時間定值500ms，但零序過壓保護依然會延時25ms左右動作出口，而保護故庠報文均為502ms.具體測試方法如下：用昂立（ONLLY）試驗臺加人故障量持續(xù)時間為475ms，之后故障量返回（裝置時間定值500ms），但保護裝置并沒有返回，依然以5021118時限動作出口，相應地改變零序過壓保護時間定值和故障持續(xù)時間，均發(fā)現(xiàn)零序過壓保護的第一時限和第二時限均有25ms左右延時動作現(xiàn)象，同時第一時限動作后沒有點亮面板保護動作信號燈。

　　針對該裝置零序過壓保護動作存在25ms延時的現(xiàn)象，把保護試驗情況對廠家進行了反映，廠家在試驗室試驗中也發(fā)現(xiàn)了此現(xiàn)只是告訴有l(wèi)Omg左右的延時，有關(guān)保護動作延時的程序問題，廠家在進行研究找。

　　保護自產(chǎn)3U采樣值與PT開口3U不相符問題。

　　在主變保護裝置電壓回路檢過程中，發(fā)現(xiàn)10kVn段FT的N600接地現(xiàn)象，停電檢發(fā)現(xiàn)10kV段FT的二次小套管Xd處由于瓷套松動、破裂與箱壁接觸，絕緣破壞造成接地，該點與電壓回路N600唯一接地點（昌變10kV、35kV、110kV、220kV電壓互感器二次N600在220kV控制室?點接地）之間形成了PT兩點接地。

　　通過計算分析主變保護自產(chǎn)3U =57.8V，考慮向量計算可知：也就是說，因PT二次N600兩點接地，在昌亞二線故障時，在考慮相位影響下，只要兩點之間的偏移電位差在215~51.代之間，就可能造成1、2主變自產(chǎn)311達到故障報文信息的109V.根據(jù)國際大電網(wǎng)會議工作組數(shù)據(jù)，橫向電位差可能比較大值為10V/kA，在昌亞二線4745A故障電流下可能產(chǎn)生偏移電壓為47.45V. 2.2.4談動原因⑴CST231型主變保護裝置在零序過壓保護時間定值的程序設(shè)計上存在嚴重缺陷，造成故障持續(xù)時間與保護動作時間存在25ms延時，使保護動作時間不能夠K合。

　　⑵PT的二次N600按反措要求是一點接地，但由于10kVFT的N600引出線接地，形成FT兩點接地，在系統(tǒng)故障大電流穿越下，形成兩點電位差。

　　2.3保護裝置配線N600開路引起零序過壓保護謾動2.3.1事故現(xiàn)象保護工作人員在電壓切換屏進行PT二次電壓線工作時，造成1主變保護裝置的N600瞬時開路，引起1主變302ms高壓側(cè)零序過壓保護第一時限（定值為104V/0. 3s）出口，502ms高壓側(cè)零序過壓保護第二時限（定值為104V/0.5S）出口，跳主變?nèi)_關(guān)。

　　2.3.2保護動作信息分析⑴保護動作報文為：從動作信息可以看出，110kVFT二次電壓回路異常持續(xù)了502ms，自產(chǎn)零序過壓3U（3U=UA+UB+uC）達到115.50V，大于定值104V，保護動作達到定值。

　　⑵從故障采樣值及還原波形來看：a、自產(chǎn)3U基本與UB電壓同相位，相差18°。b、UA、UB、UC電壓的相位發(fā)生了變化，之間相角不再為120，Ub= 2.3.3動作原因分析誘發(fā)因素是保護人員在接電壓切換屏N600端子時發(fā)生1主變N600端子松動，保護裝置的N600瞬時開路，裝置二次電壓回路中性點因斷線而懸浮。因110kV母線電壓（二次側(cè)不平衡）和裝置UA、UB、UC電壓變換繞組負載不可能完全平衡，在N600上產(chǎn)生電壓偏移，保護裝置對電壓采樣的基準點是以CN600對地0V為基準，裝置N'600感受的電壓Un，為：+（。+0c.Zc）/（ZA+知+Zc）⑴保護裝置采樣感受的電壓為：裝置采樣零》檢，i主變4vrc插件的CUP2（高壓側(cè)后備保護）零漂值如下：采樣篼高離高中通道零漂其電壓、電流零漂超出技術(shù)規(guī)范要求，離標準要求偏差較大（電壓<0.5電流《0.2），而保護裝置的電流電壓求和自檢功能投人，在裝置采樣不平衡狀態(tài)下沒有報瞥。

　　模擬保護裝置N600斷線，對零漂異常和零漂正常VFC插件的采樣值進行計算分析。

　　由于110kVPT的母線電壓、保護負載與棋擬時有所變化，棋擬過程中零漂異常的VFC零序過壓保護未動作（98V），如1主變110kV電壓回路負載中性點不平衡電壓再增加5.7V即可達到31故障電壓值（115.5V）。通過零灌異常與正常VFC插件的對比來看，因零瀟正常的VFC插件，在相同試驗模擬條件下，其自產(chǎn)3UQ電壓值相差達到33V左右，即使母線電壓及電壓回路負載發(fā)生變化，3U不可能達到過壓定值。

　　電壓偏移的原因分析：對保護裝置UhUhUc回路棋擬不同的負載情況下，由采樣數(shù)據(jù)可以看出：偏移電壓相位與負載重的一相同方向偏移，造成采樣后的負載重的一相電壓低，負載與電壓的不平衡度決定了中性點電壓的偏移度和相位。

　　FT電壓不平衡度決定中性點電壓的偏移度，中性點比較大偏移電壓為1/2.在中性點斷線情況下，自產(chǎn)31比較大電壓為160. 72V，此時發(fā)生回路異常，自產(chǎn)零序過壓3U就可能有如下動作：發(fā)生一相斷線（如A相斷線，Ua VTC電壓通道零漂偏移導致3U電壓合成后，誤差大，而該裝置正常PT回路斷線報警門檻為20V，導致零漂異常而保護裝置未警。

　　因裝置N600開路懸浮，在裝置N600上產(chǎn)生偏移電壓，造成裝置感受到的電壓相位發(fā)生變化，產(chǎn)生了自產(chǎn)3U電壓。

　　繼電保護現(xiàn)場電壓回路工作，在N600中性線開路的情況下，發(fā)生任一相電壓回路短路或開路，保護裝置中性點將比較大偏移57/2V（自產(chǎn)3U=160.72V），變壓器零序過壓保護裝置將在這種狀態(tài)下誤動，這點對保護現(xiàn)場工作人員尤其要引起注意。

　　3零序過電壓保護存在的問題及應對措施3.1從保護裝置的技術(shù)完善角度分析從這幾起零序過壓保護誤動情況來看，（21系列變壓器微機保護在原理上和軟件程序細節(jié)上，有下列問題需要解決與完善：主變零序過壓保護應取自FT開口3U，以PT開口3U為整定值動作判據(jù)，以自產(chǎn)3U為啟動與閉鎖條件，兩條件同時滿足時零序過電壓保護才動作，可靠地防止因PT二次回路異常而造成零序過壓保護誤動。從昌變1 -4主變改為開口3U0的運行情況來看，運行是穩(wěn)定可靠的。

　　PT斷線報替門應與110kV線路相同，從丨0A+0B+（IC|>20V調(diào)整為丨（IA+0B+（IC|>8V，同時取開口3U0做比較，可靠地發(fā)現(xiàn)因FT二次電壓波動異常而報警閉鎖保護誤動出口。

　　零序過壓保護在故障未消失的情況下有25n*提前動作出口現(xiàn)象，廠家應在進行動棋試驗中找程序邏輯判斷處理。

　　變壓耨保護VFC采樣零漂異常應具有與門檻比較的報警功能，以便于VFC采樣回路偏置電壓回路出現(xiàn)異常時能夠及時發(fā)現(xiàn)。

　　3.2從運行維護的檢與管理角度分析3.2.1變壓器零序過壓保護應采用PT開口3U0，目前仍采用自產(chǎn)31的變壓IS零序過壓保護裝置，應盡快改造。

　　3.2.2加強微機保護裝置電壓電流回路求和自檢功能的全面測試，把保護裝置零漂、刻度的檢作為保護定檢的重要項目，確保采樣回路異常時能夠及使報警，對發(fā)現(xiàn)異常的裝置及時進行零漂的調(diào)整及其校驗，防止因零漂引發(fā)采樣誤差。

　　3.2.3應加強PT二次回路的安全措施，嚴禁PT二次回路相間和相對地短路，對110kV以上電壓回路且保護有自產(chǎn)31過壓保護的裝置，采取PT回路工作退出相應過壓保護的強制性措施。應隨著保護裝置改造與換型工作，年定期測試FT的二次交流負栽，檢FT保險熔斷器分級配置是否合理，確保電壓系統(tǒng)故障時熔斷器能夠正確動作，防止故擴大。

　　3.2.4應認真執(zhí)行和落實（繼電保護反措要求〉中有關(guān)FT回路的反故措施要求，加強FT?點接地的維護與管理，嚴禁兩點或多點接地。開口三角的N600與L630應與星端分開，從開關(guān)現(xiàn)場到控制室應單獨布置在一根電纏內(nèi)，且開口N600在室內(nèi)與星端N600?點接地，防止感應載流分壓而造成L630電壓和星端電壓異常而引發(fā)保護裝置誤動和拒動。

　　3.2.5應加強開口L630的維護，定期測試L630與N600的完好性，防止因L630與N600短路而正常運行發(fā)現(xiàn)不了，造成零序過壓保護（110kV及以上線路保護）拒動和誤動。在L630上檢修維護工作，應嚴防交流電壓施加到L630端造成二次電壓反送而引發(fā)電壓異常造成保護誤動。

　　3.2.6變壓器零序過壓保護及110kV及以上線路保護定檢與安裝中，應測試裝置電壓回路負載阻抗，相間平衡度應在5%范圍以內(nèi)，模擬裝置在系統(tǒng)運行電壓下N600回路斷線情況下，檢測保護裝置電壓采集及動作與報罾是否正常，及時發(fā)現(xiàn)裝置N600回路影響的程度安全與否。3.2.7加強保護動作時間的檢ft，在新裝置安裝檢驗中采取類似ONLY試驗儀具有故障持續(xù)時間精確控制功能的儀器，在0.9TDZ和1.05TOZ棋擬故障置下保護裝置出口動作情況，檢測裝置時間邏輯及程序控制的正確性和可靠性。

　　4結(jié)束語變壓器零序過壓保護從現(xiàn)場運行可靠性來看，應采用FT開口3U，同時應加強PT二次回路的維護與管理工作，特別是要認真執(zhí)行繼電保護反措要求，防止PT中性線斷線及FT兩點接地、短路，避免引發(fā)PT回路異常造成的保護誤動，同時特別注意加強采樣回路完好性的日常檢工作。

　　根據(jù)（新炻維吾爾自治區(qū)十一五“規(guī)劃及2020年遠景目標>，我區(qū)計劃在”十五“后期開工建設(shè)一座100MW整裝風力發(fā)電廠，力爭在”十五“末投運；結(jié)合目前我區(qū)風力發(fā)電前期工作進展情況，十一五”期間再建設(shè)2座100MW整裝風力發(fā)電廠。到2010年，我區(qū)風電總裝機將達到405MW，約占總裝機容量的3.2%.“十二五”期間新增風電裝機200MW，“十三五”期間新增風電裝機400MW，到2020年，新疆風電總裝機容量達到1005MW，約占總裝機容量的4.1%.達坂城風區(qū)風能資《量表風區(qū)風區(qū)面積有效風能密度年平均風速有效風速時間淘藏量可裝機容董（km）（千瓦h/m2）（m/s）（h/年）（億千瓦K/年）（MW）達坂城谷地風區(qū)15001500 -30005.0-6.25500-65002504200整裝100MW風電廠分別由國電集團、華電集團和北京國投節(jié)能公司投資建設(shè)。

　　6結(jié)束語達板城風區(qū)距烏魯木齊核心電網(wǎng)比較近，而且日風速變化曲線和風電廠日發(fā)電曲線變化規(guī)律與新疆主電網(wǎng)日負荷曲線很相似，具有一定的自然調(diào)峰能力，開發(fā)條件較好，是近期新疆風電開發(fā)的主要基地。目前，國電集團、華電集團及北京國投節(jié)能公司等幾家均計劃在風區(qū)內(nèi)相繼建近年來，風力發(fā)電在世界范圍內(nèi)得到了迅猛的發(fā)展，設(shè)規(guī)棋不等的風電裝機容量，并初步規(guī)劃了風場建設(shè)范圍技術(shù)的進步使得新裝的機組大部分為變速恒滔風力發(fā)電及規(guī)模。風電一場計劃2004年底裝機容量達到39.1MW，機組，其中絕大多數(shù)又是雙饋感應發(fā)電機系統(tǒng)。作為電網(wǎng)風電二場裝機89MW，風電三場計劃2004年開工建設(shè)30MW裝機，國電公司計劃2004年申請30MW裝機容量，于電網(wǎng)系統(tǒng)的影響就凸現(xiàn)出來，還有待不斷的進行深人的探討。